Промышленная резка бетона: rezkabetona.su
На главную  Энергоучет 

К вопросу о расчете воздушно

В открытом проеме есть разность давлений м. внутренним и наружным воздухом (DР). Разность давлений обусловлена разностями температур наружного и внутреннего воздуха, влиянием ветра и несбалансированностью механической вентиляции.

 

Расход воздуха в проеме определяется перепадом давления и сопротивлением проема проходу воздуха (коэффициент расхода проема mо). Назначение воздушной завесы — сократить расход воздуха, проходящего в проем, и обеспечить заданную температуру этого воздуха. Сокращение расхода наружного воздуха при действии завесы можно выразить значением коэффициента расхода воздуха mпр. Струя воздушной завесы, выходящей под углом a к плоскости проема, создает противодавление в проеме, где формируется сложная картина течения.

 

В зависимости от соотношения начального импульса струи завесы, ее теплосодержания, геометрии проема и разности давления в проеме устанавливается тот или иной воздушнотепловой баланс м. помещением и наружным воздухом.

 

Задачей аналитического изучения воздушной завесы является определение закономерностей, позволяющих рассчитывать тепло, массообмен в проеме ворот.

 

Наиболее полное исследование воздушных завес было выполнено В. М. Эльтерманом [2], который разработал метод расчета воздушнотепловых завес, проверенный экспериментально и вошедший в практику проектирования [3]. Основой данного метода стало применение закона сохранения количества движения для контура, выходящего за пределы проема ворот, с тем чтобы учесть силы реакции наружных ограждений ( .

 

В. М. Эльтерманом получена расчетная зависимость для коэффициента расхода mпр в виде функции параметров завесы, характеристик проема и разницы давлений м. внутренним и наружным воздухом.

 

Зависимость была проверена экспериментально на физ. моделях [4] в широком диапазоне изменяемых параметров. В качестве примера на 2 приведены опыты для одного соотношения площади щелей завесы к площади проема.

 

Причиной разработки В. М. Эльтерманом метода расчета, основанного на законах сохранения, были те обстоятельства, что большинство «кинематических» и «динамических» методов [5—10] не подтверждались в экспериментах и давали, завышенную эффективность работы завесы (табл. [2].

 

В последние годы метод В. М. Эльтермана был усовершенствован в ОАО «ЦНИИПромзданий». В частности, разработаны завесы различных аэродинамических схем с учетом зависимостей для профиля температур и тепло, массообмена в приструйных циркуляционных зонах [11—13]. Разработанные методики неоднократно обсуждались на конференциях и семинарах, включены в современные справочные пособия [3, 14, 15].

 

В аналитической статье [1], как и в ряде предшествующих работ [5–10], метод расчета воздушнотепловых завес базируется на нахождении траектории струи завесы, изогнутой под действием поперечного потока. Кроме того, предполагается, что все присоединенные струей завесы массы холодного наружного воздуха поступают в помещение.

 

Достаточным условием соблюдения такого режима течения, по мнению автора статьи, опубликованной в журнале «» [1], является прохождение наружной границы или оси струи (в [1] не уточняется) через определенную точку и нахождение величины средней скорости воздуха в «конце струи» в пределах 2—3 м/с. При этом автор считает, что автоматически соблюдается такой баланс теплоты в проеме ворот, при котором отсутствуют как теплопотери с уходящим наружу воздухом, так и поступления холода с прорывающимися помимо струи массами наружного воздуха.

 

По нашему мнению, струя воздушной завесы не является аналогом свободной струи, поэтому задание средней скорости на участке разворота и взаимодействия с ограждениями (или встречной струей при двухсторонней завесе) не характеризует реальную картину течения. Тепло и массообмен в проеме определяется не геометрическими построениями траектории оси или границ струи, а законами сохранения массы, теплоты и количества движения в зоне проема. Принципиальным условием является соблюдение закона сохранения импульса в зоне проема, включающего наружные ограждения ( .

 

Экономически оптимальной является воздушнотепловая завеса, обеспечивающая санитарные нормы при минимуме приведенных затрат. Как показали расчеты [16], в зависимости от типа здания, параметров наружного климата, соотношения тарифов на тепловую и электрическую энергию, экономически оптимальной оказывается завеса, в которой только часть присоединенных масс наружного воздуха входит в проем (табл. . В том числе оптимальным может быть случай, когда в проем ворот входит только начальный расход завесы (без присоединенного наружного воздуха). Таким образом, предпосылка [1] о поступлении всей массы присоединенного снаружи воздуха в помещение в большинстве случаев не гарантирует экономически оптимальную воздушнотепловую завесу.

 

Что касается предлагаемых автором [1] расчетных зависимостей, то некоторые из них противоречат общепринятым представлениям о воздушнотепловом режиме здания, например, формулы для скорости поперечного потока в виде зависимости от скорости ветра Vв и поправочного коэффициента  на герметичность зданий, или в виде зависимости от mпр и DР.

 

Для расчета автор принимает формулу для скорости поперечного потока в виде . Из этой формулы следует, что единственный фактор, влияющий на траекторию струи завесы, — это ветер, следовательно, гравитационная составляющая перепада давлений не учитывается.

 

В качестве экспериментального обоснования своего метода автор приводит сопоставление расчетных траекторий и средних температур воздуха в струях завесы с неопубликованными теплограммами струй завесы GEA Viento.

 

Из двух приведенных в аналитической статье термограмм видно наличие теплопотерь с уходящим из помещения воздухом струи, и они не могут подтвердить адекватность выбранной в [1] модели. По сопоставлениям траекторий крайне не желательно количественно оценивать тепло, массообмен струи. Среднюю температуру воздуха по теплограмме можно определить только как среднюю по площади, что для случая струи с неравномерным полем скоростей некорректно. по нашему мнению, экспериментальное обоснование предложенного метода отсутствует. Количественно сопоставить результаты расчетов по данному методу с существующим методом по таким основным параметрам, как шиберующий эффект и теплопотери впрямую, не представляется возможным: мы попытались проанализировать численно рассмотренные в аналитической статье примеры расчета.

 

Повторить расчеты по обсуждаемому методу для примера из табл. 3 статьи [1] нам не удалось, поскольку неизвестно, какую величину Vср принял автор. При решении обратной задачи мы получили следующие величины: начальная v струи Uo=12,35 м/с; относительная величина qc=0,4 и средняя v в конце струи Vср=3,17 м/с. При этом длина осевой линии L=1,67 м, относительная v ветра V=0,0526; v=0,65 м/с и v ветра Vв=1,87 м/с, хотя в исходных данных v ветра принята 5,5 м/с.

 

Для примера в табл. 4.2 статьи [1] приведены некорректные результаты. Для расхода воздуха через одну стойку 6 025 м3/ч, при ширине щели 91 мм и высоте щели 3,5 м v выпуска воздуха должна быть 5,2 м/с, а у автора приведена 12,2 м/с.

 

изучим расход завесы при изменении скорости ветра или наружной температуры. Для условий примера из табл. 3 [1] при измерении скорости ветра от 0 до 10 м/с (Vср принята равной 3,17 м/с) расход воздуха на завесу по существующему методу увеличивается пропорционально увеличению  соответственно в 3,78 раза, а по предлагаемому автором методу только в 2,05 раза.

 

Для этого же примера при скорости ветра vв=5,5 м/с при изменении наружной температуры от 0 до –40 °С расход воздуха на завесу по существующему методу изменяется в 1,13 раза, а по обсуждаемому методу в 4,16 раза.

 

Расчет завес, приведенный в [1], приводит, к устройству завес с меньшей (в 1,7 раза) воздухопроизводительностью по сравнению с существующим методом. При этом, по нашему мнению, вероятен прорыв наружного воздуха, снижение температуры смеси воздуха, входящей в помещение, ниже нормируемой и дополнительная тепловая нагрузка на систему отопления.

 

по нашему мнению, экономия, которая следует из обсуждаемого метода, в конечном итоге приводит к перерасходу теплоты на обогрев здания и не обеспечивает требуемых параметров воздуха вблизи ворот.

 

Выводы
Предлагаемая в обсуждаемой аналитической статье методика расчета воздушнотепловых завес, на наш взгляд, некорректна, поскольку цикл тепло, массообмена в проеме ворот при работе завесы не исследуется, а априори задается, а условия соблюдения заданных картин течения не обоснованы. Полученные зависимости противоречат физическим закономерностям и приводят к необоснованному завышению эфф. завесы. Использование данной методики приведет к несоблюдению санитарных норм и перерасходу топливноэнергетических ресурсов на отопление здания, что противоречит общей концепции энергосбережения.

 

Литература
Дискин М. Е. К вопросу о расчете воздушных завес // . 200 № С. 58—64.

 

Эльтерман В. М. Воздушные завесы. М.: Машгиз, 1961.

 

Справочник проектировщика: Внутренние санитарнотехнические устройства. Ч. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1 / В. Н. Богословский, А. И. Пирумов, В. Н. Посохин и др.; Под ред. Павлова Н. Н. и Шиллера Ю. И. 4е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1992.

 

Татарчук Г. Т. Уточнение метода расчета воздушных завес // Отопление и вентиляция промышленных и сельскохозяйственных зданий. Сб. науч. тр. № 1 Новосибирск: НИСИ, 1966.

 

Шепелев И. А. Основы расчета воздушных завес, приточных струй и пористых фильтров. М.: Стройиздат, 1950.

 

Батурин В. В. Основы промышленной вентиляции. М.: Профиздат, 1965.

 

Абрамович Г. Н. Турбулентные свободные струи. М.: Энергоиздат, 1948.

 

Бутаков С. Е. Расчет воздушных завес у ворот // Бутаков С. Е. Аэродинамика систем промышленной вентиляции. М.: Профиздат, 194 Гл. ХI. С. 162—172.

 

Mott L. F. Design for protection by air curtain / Heating and Air Conditioning Journal. 196 № 2.

 

1 Lajos T., Preszler L. Untersuchung von Torschleieranlagen // Heizung, Luftung, Haustechnik, 2 1975, H. 5, s. 171—176; H. 6, s. 226—235.

 

1 Никулин М. В. Теплообмен струи воздушной завесы // Гидромеханика отопительновентиляционных устройств: Межвуз. сб. Казань: КИСИ, 1989.

 

1 Стронгин А. С., Никулин М. В. Новый подход к расчету воздушнотепловых завес // Строительство и архитектура: Сер. изв. ВУЗов. 199 № 1.

 

1 Никулин М. В., Савин В. К., Стронгин А. С. Экспериментальные исследования теплообмена струй воздушных завес // Гидромеханика отопительновентиляционных устройств: Межвуз. сб. Казань: КИСИ, 1991.

 

1 ASHRAE Handbook. HVAC Applications. 1999.

 

1 Industrial Ventilation. Design Guidebook. Academic press: 2001.

 

1 Интегрированная подсистема автоматизированного проектирования систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Воздушнотепловые балансы промзданий. Программный комплекс «Завеса». МОФАП, 1990.

 

Примечание редакции
на данный момент наблюдается большая потребность в воздушнотепловых завесах. но их применение требует значительных затрат в силу высокой энергоемкости данного оборудования. В связи с этим, в сложившейся ситуации, представляется целесообразным объединить усилия и выполнить серию специальных экспериментальных исследований.

 



Качество внутреннего воздуха в зданиях, построенных в холодном климате Микроклимат в помещениях. Опыт Санкт. Особенности центрального отопления. Опыт итальянских специалистов Отопление и горячее водоснабжение. Требования к эталонам для поверки расходомеров.

На главную  Энергоучет 





0.0094
 
Яндекс.Метрика